宝武集团中南钢铁广东韶钢松山股份有限公司（以下简称“韶钢”）8号高炉3200m³于2009年10月开炉，配4座高温长寿内燃式热风炉，吸取国内外长寿热风炉成功经验，采用偏心圆弧形热风炉拱顶砌体结构，“馒头形”燃烧室、栅格式陶瓷燃烧器，凹凸槽的七孔高效格子砖（蓄热室）等。设置空煤气双预热装置。在燃烧混合煤气（高炉煤气配加焦炉煤气）的条件下，热风温度达到1200~1250℃。

韶钢8号高炉2018年热风炉烧炉过程出现：单炉烧炉煤气流量低，废气温度高，拱顶温度低，风温不耐送，热风炉废弃含氧量超标等异常情况。2020年1月利用休风机会对4座热风炉进行内窥镜检测，发现普遍存在隔墙塌砖、烧穿的现象，打开炉箅子入孔发现，大量格子砖塌落在炉底，炉箅子支撑柱倾斜，且砖中夹杂有少量烧损的炉箅子。鉴于4座热风炉破损，存在安全隐患，2020年对4座热风炉逐一轮修。

2020年6月21日对1号热风炉定修，所有阀门下盲板，改造成顶燃式。热风炉退出维修120d，高炉送风模式由“两烧两送”变成“两烧一送”。如果在1号热风炉定修期间，3号热风炉工况恶化，风温继续大幅度下降，甚至出现退出情况，将导致一烧一送。为避免这种不良后果，采取了以下管控措施。

风温低于1000℃，高炉负荷不超过4.5t/t；矿批小于、等于85t/ch，炉渣碱度：1.20±0.03。风温低于950℃时，煤比不大于150kg/t，最大煤量不超过55t/h，尽可能全风口喷煤，确保均匀喷吹。当风温低于800℃时，全停喷煤，按全焦冶炼逐步下调负荷。低风温期间高炉重力除尘灰、布袋灰每2d取样检测一次，指导高炉操作，评价喷吹煤粉的燃烧效果，具体见图1。

根据风温下降、炉况接受富氧的情况，适当提高理论燃烧温度，富氧量逐步提高到23000~25000m³/h，弥补风温低大喷煤状态下风口前温度的不足；低风温操作期间严格控制风量不大于5800m³/min；利用休风机会调小2个风口，缩小进风面积，风口面积按＜0.42m²；视炉况的实际情况，退负荷的同时采取开放中心的装料制度调整，中心温度CCT1控制在500℃以上，降低次中心温度，控制在350℃以下，边缘气流指数控制在0.6~0.85，风温低至850℃以后，时间长容易造成炉墙结厚，边缘气流受阻，风温低至下限后，边缘指数往上限靠；优化布料矩阵，布料角度起始角度由43°退到目前的39°，实现高炉内煤气流均匀分布，同时提高炉料透气性。实现煤粉在炉内充分燃烧，减少低风温后未燃煤发生量。

低风温后，软熔带上移，软熔区间变宽，料柱透气性变差，容易引起热负荷（Q值）波动，炉墙温度报警，造成大块渣皮掉入炉缸，引起高炉炉温波动。长时间的热负荷大幅波动会引起下料炉型破坏，造成炉况失常；风温低至850℃后，关注炉体Q值的下限，避免长时间Q值过低，引起炉墙结厚。风温大幅下滑时，关注热负荷波动，依据热负荷Q值波动的大小及波动的频次，进行阶梯性压差、风量、燃料比管理。具体见表1。

风温降低后，出现高炉渣铁物理热与化学热不匹配现象，呈现铁水温度低、铁水含硅高等特点。铁水不好流，炉渣中夹杂未燃煤粉，流动性变差。为保证渣铁的流动性，当风温＜900℃或渣铁流动性不好时，视具体情况加硅石、锰矿改善流动性。同时铁水温度下调，按1505~1525℃控制，硅数上提至0.35%~0.65%，炉渣碱度下调至1.15~1.20，铁水含硫上调至0.025%~0.035%，渣中Al₂O₃含量控制在15%以内，镁铝比保持在0.6以上。关注现场渣流实物中未燃煤粉情况。炉外操作针对铁水硅高、流动性差，制定出渣出铁方案，确保渣铁及时排放。

热风炉隔墙塌陷，大部分碎砖塌落在燃烧器火井上面，送风期间被热风吹到热风阀，致热风阀关不到位，吹到围管，堵塞送风系统。

1）热风炉热风阀出现卡砖的处理

出现热风阀卡砖，来回开关热风阀砸砖，超过1h未处理好，须休风处理。设备室组织优化抢修，检修人员和工器具、备件等现场准备，缩短无计划休风时间。热风阀底部排污口制作箱体。利用休风机会定期清理箱体内部热风阀砸碎掉落的耐火材料。

2）高炉风口及送风系统堵砖、堵煤的监控碎砖随气流易在中节、吹管部位堵塞，影响高炉进风均匀性和风口喷煤，可能造成风口、吹管烧穿，影响炉况顺行。制定送风系统检查巡查方案，按照煤枪喷煤状况，风口明亮程度，中节、吹管温度从定性和定量上严格标准化作业，以便在检测手段有限条件下发现堵砖隐患。休风定期检查风口是否堵砖，风口摄像应全部恢复使用。

2019年9月韶钢8号高炉炉腹、炉腰段铜冷却壁集中大面积破损，与此同时热风炉出现隔墙塌砖、烧穿，造成风温低。针对这两大不利因素，通过对冷却壁漏水规范管控、风温低后的炉内操作调整，未引起燃料比、置换比大幅上升，炉况整体顺行，高炉各项指标基本维持。2019~2020年韶钢8号高炉指标见表2。